公路橋梁橡膠支座更換施工過程中如(rú)何能不破壞橋梁的(de)結構,由于我國(guó)在上世紀八、九十年(nián)代建造的(de)許多橋梁(主要是空心闆和(hé)T梁居多)現在檢查發現多數橋梁橡膠支座經過多年(nián)使用後已經損壞、移位。因此，橡膠支座到一(yī)定年(nián)份損壞後就要更換，而且這些橋梁現在仍然承擔着重要的(de)交通運輸任務，為(wèi)了保證橋梁的(de)行(xíng)車安全和(hé)交通的(de)通暢，必須在不斷交通的(de)情況下更換舊(jiù)支座，采用普通的(de)千斤頂根本沒有(yǒu)辦法更換橡膠支座。
    公路橋梁橡膠支座更換主要步驟分為(wèi)：
    1，GPZ4.5SX公路橋梁橡膠支座施工準備，安裝頂升支撐。2，頂升系統安裝，同步頂升系統設備調試。3，封鎖交通。4，頂升階段監測：進行(xíng)橋體稱重，确認各頂升支點反力。分級頂升直施工所需高(gāo)度。5.更換：拆下舊(jiù)支座，安裝新支座。6，對新安裝支座進行(xíng)安裝質量檢驗。7，拆卸施工設備進行(xíng)橡膠支座更換一(yī)定要有(yǒu)專業的(de)施工隊隊伍，因為(wèi)老橋梁闆是一(yī)個整體，不能一(yī)片一(yī)片梁的(de)頂起來，須要幾個或是十幾個千斤頂同時作用，一(yī)般是用電腦控制力的(de)，闆梁用的(de)是橡膠支座，頂起一(yī)點空後，把支座取出，換上新的(de)橡膠支座産品。如(rú)果采用扁千斤頂技術進行(xíng)橡膠支座的(de)座更換，不僅成功地(dì)完成了對該橋支座的(de)現場處置，而且整個施工過程始終處于受控狀态。該橋的(de)順利施工，也表明了我們(men)的(de)施工方法和(hé)施工控制技術的(de)可(kě)行(xíng)性。我省使用中的(de)橋梁有(yǒu)上千座，通過我們(men)的(de)調查，有(yǒu)至少20% 的(de)橋梁支座存在較嚴重的(de)病害，需要進行(xíng)處置，否則會影響橋梁本身的(de)結構安全。通過對該橋的(de)現場處置，我們(men)總結出了一(yī)套适用的(de)支座更換處置方法及控制技術，該技術有(yǒu)着廣闊的(de)應用前景。
    公路橋梁橡膠支座施工注意事項
    1、對不同形式的(de)橋橡膠支座應采用不同的(de)頂升方式。對于由T梁或工字梁組成的(de)截面形式，一(yī)般可(kě)在梁體下安放墊闆直接用千斤頂頂升的(de)方法進行(xíng)；但頂升空心闆、箱梁時，則必須注意頂升部位，避免直接頂升梁體底部，而易選在兩肋及箱梁腹闆部位，防止對梁體的(de)損壞。
    2、由于邊梁本身自(zì)重及橋面附屬設施（如(rú)護欄、分聯處連接件）的(de)影響，與中梁在頂升力上差異較大，在頂升時一(yī)定要壓力與行(xíng)程雙控制，并以行(xíng)程為(wèi)最終控制。避免由于起頂不均勻而造成橋面的(de)剪切破壞。
    3、嚴格控制梁體的(de)頂升高(gāo)度，避免頂升高(gāo)度過高(gāo)造成橋面及附屬設施的(de)損壞。在橋梁頂升過程中使用氣囊千斤頂是近年(nián)新開發的(de)一(yī)種頂升設備，主要配置有(yǒu)：氣囊膠墊、高(gāo)壓膠管、氣壓分流器、高(gāo)壓氣泵、制系統、電子(zǐ)監控等。氣囊千斤頂由高(gāo)質橡膠鋼絲材料制成，有(yǒu)關技術指标設計最大應力1.6MPa，承受最大荷載40t；氣囊幾何尺寸為(wèi)：長(cháng)70cm，寬58cm，厚3cm。由于其結構尺寸較小，特别是厚度超薄，實現了其他千斤頂所無法滿足的(de)所需要施工空間小的(de)要求，所以"超低(dī)高(gāo)度氣囊式千斤頂"可(kě)以直接在蓋梁上起頂适合于空心闆梁頂升以及頂升間隙較小的(de)物體。"超低(dī)高(gāo)度氣囊式千斤頂"不僅在結構尺寸上滿足了直接在蓋梁上起頂及頂升間隙小的(de)要求，同時在頂起施工時的(de)受力分析也完全符合有(yǒu)關要求。為(wèi)了确保工程GPZ4.5SX公路橋梁橡膠支座施工作業的(de)順利進行(xíng)，做(zuò)到心中有(yǒu)數，對空心闆的(de)受力、變形做(zuò)了分析，并進行(xíng)了力學(xué)計算，重在了解結構受力後內(nèi)部變化情況。
    公路橋梁橡膠支座計算模型及參數取一(yī)座30m跨空心闆橋作為(wèi)算例，主要計算空心闆的(de)橫向受力，尤其是底闆部位的(de)橫向受力。分析計算按平面應力模型進行(xíng)，單元采用8節點等參元。縱向受力長(cháng)度偏于保守地(dì)取用氣囊的(de)順橋向長(cháng)度L一(yī)70cm。對30m跨徑空心闆橋，計算荷載：梁自(zì)重為(wèi)43t，二期恒載為(wèi)9t。計算結果通過有(yǒu)限元計算，支座更換施工過程中，梁體所受的(de)最大剪應力為(wèi)1.03MPa。梁體的(de)最大主拉應力5。一(yī)3.33MPa，大于正常使用階段荷載組合Ⅱ下的(de)c40混凝土容許主拉應力[d：-]2.34MPd；與施工階段受彎構件中c40混凝土容許主拉應力[鳓]一(yī)3.38MPa非常接近。但考慮到出現較大主拉應力的(de)範圍較小，并且計算時采用了比較保守的(de)縱橋向隻有(yǒu)70cm的(de)梁體參與受力的(de)假定，所以頂升過程中，梁體主拉應力基本處于安全範圍內(nèi)。梁體最大主壓應力S。：==2.73MPa，遠小于正常使用階段c40混凝土的(de)容許主壓應力一(yī)18.2MPa。因此，梁體的(de)主壓應力滿足規範要求。